Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации РАСЧВТ по ДОПУСКАЕМЫМ НАГРУЗКАМ [ГЛ. Но можно стать на другую точку зрения (§ 4). Можно задать условие, чтобы действительная нагрузка на всю конструкцию не превосходила некоторой допускаемой величины. Условие это можно выразить таким неравенством: За допускаемую нагрузку надо выбрать некоторую ~ часть той нагрузки, при которой конструкция перестанет функционировать правильно, перестанет выполнять свое назначение. Такая нагрузка обычно называется предельнойу иногда - разрушающей в широком смысле слова (под разрушением конструкции подразумевают прекращение её нормальной работы). В качестве примера возьмём систему из двух стальных стержней АВ и АС (фиг. 56), нагружённых силой А Рассчитывая эту систему обычным путём, найдём усилия Ni = N по формуле Фиг. 56. 2 cos а (из равновесия узла А), Отсюда площадь каждого из стержней равна М 2 [а] cos а По способу допускаемых нагрузок имеем Введя в качестве коэффициента запаса для конструкции в целом ту же величину которая была принята в качестве коэффициента запаса для напряжений, мы получим, что величина Рдоп = Предельной, опасной величиной Яр будет та, при которой напряжения в стержнях дойдут до предела текучести: P p = 2Po,cosa. (а) Таким образом, допускаемая величина Р равна р 2Fcjt cos а Условие прочности (а) принимает вид 2F<3 cos а а учитывая, что - = [а], получаем Отсюда P2F[o] cos а. Р 2 [а] cos а Таким образом, расчёт по допускаемьп нагрузкам привёл в данном случае к тем же результатам, что и расчёт по допускаемым напряжениям. Это всегда имеет место для статически определимых конструкций при равномерном распределении напряжений, когда материал по всему сечению используется полностью. § 27. Расчёт статически неопределимых систем по способу допускаемых нагрузок. Совсем другие результаты мы получим, если будем применять способ допускаемых нагрузок к статически неопределимым системам, стержни которые изготовлены из материала, обладающего способностью к большим пластическим деформациям, например из малоуглеродистой стали. В качестве примера рассмотрим систему из трёх стержней, нагружённых силой Q (фиг. 57). Пусть все стержни сделаны из малоуглеродистой стали с пределом текучести а. Длины крайних стержней, как и выше, обозначим /i, длину среднего /3. Допускаемое напряжение [о] = . Как и раньше, при расчёте этой статически неопределимой системы зададимся отношением площадей стержней; примем, что все три стержня будут иметь одинаковую площадь F. Тогда, решая задачу так, как это указано в § 19, получим: Q Qcos a Фиг. 57. 1 + 2C0S а Так как Лз1>1> средний стержень напряжён больше, чем крайние; поэтому подбор площади сечения F надо произвести по формуле 4 Н. М. Беляев РАСЧЁТ ПО ДОПУСКАЕМЫМ НАГРУЗКАМ [гл. V Ту же величину площади надо дать и боковым стержням; в них получается некоторый дополнительный запас. Применим способ допускаемых нагрузок; условием прочности будет: Что в данном случае следует понимать под предельной нагрузкой конструкции? Так как конструкция выполнена из материала, имеющего площадку текучести, то, по аналогии с простым растяжением стержня из такого материала, за предельную нагрузку следует взять груз, соответствующий достижению состояния текучести для всей конструкции в целом. Назовём эту нагрузку Q, Пока сила Q не достигла этого значения, для дальнейшей деформации (опускания точки А) требуется возрастание нагрузки. Когда же Q сделается равным Qlf, дальнейший рост деформаций будет происходить уже без увеличения нагрузки, - конструкция выйдет из строя. Для определения величины Qlf рассмотрим постепенный ход деформации нашей стержневой системы. Так как средний стержень напряжён сильнее крайних, то в нём раньше, чем в других, напряжение дойдёт до предела текучести. Нагрузку, соответствующую этому моменту, обозначим она будет равна Q, = (l + 2cos a) N1 где Nl = Fo - усилие в среднем стержне, соответствующее его пределу текучести. Напряжения в крайних стержнях, имеющих ту же площадь, в этот момент ещё не дойдут до предела текучести, и эти стержни будут упруго сопротивляться дальнейшей деформации. Для того чтобы эта деформация происходила, необходимо дальнейшее увеличение нагрузки до тех пор, пока в крайних стержнях напряжения тоже не дойдут до предела текучести. Лишь тогда будет достигнута предельная грузоподъёмность конструкции Q. Так как при нагрузке напряжения в среднем стержне дойдут уже до предела текучести о, то при дальнейшем возрастании груза они, а стало быть и усилие Лз, останутся без увеличения. Наша статически неопределимая система превратится в статически определимую, состоящую из двух стержней АВ АС и нагружённую в точке А силой Qf направленной вниз, и известным усилием Л, равным Fqj (фиг. 58). Фиг. 58. |