Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации того, что VyO см., например, Малинин Н. Н., Основы расчётов на ползучесть, 1948 г.) Пренебрегая, кроме того, стадией неустановившейся ползучести и полагая, что = /га, получим откуда /1 - k dt \ у. Условие равенства друг другу моментов внешних сил (изгибающего момента) и внутренних сил упругости относительно нейтральной оси запишется так: Л1 = > у . dF ==:2Ф f у dF. Вводя обозначение получаем и, с учётом (а), М - Замечаем, что распределение нормальных напряжений по высоте сечения-балки при ползучести уже не следует линейному закону. В случае прямоугольного сечения Я/2 О 9 л а в случае двутаврового сечения (фиг. 668): 2п + bh Подставляя в формулы для данные задачи, получаем для прямоугольника .2.4 3 =f =8,64 слсЗ, (2.3+1) 7 . 2 а для двутавра 3 2.3+1 3+1 10 X [2 5,6-3- - (2,8-0,3) (5,6-2.0,3) з ] 8,34 сл з 2 (2.3 + 1) Наибольший изгибающий момент равен: гаах = Т4 = 5000 кгсм. Нормальные напряжения в балке прямоугольного сечения должны быть вычислены по формуле: М ~ 5000 \ \ =7у л в балке двутаврового сечения - по формуле: 1 1 1 М ц 5000 J J Вычисленные по этим формулам значения нормальных напряжений на различных расстояниях у от нейтрального слоя приведены в таблице 47. Для сравнения в той же таблице помещены данные о распределении нормальных .напряжений при упругой деформации. Таблица 47. Нормальные напряжения.
Благодаря ползучести нормальные напряжения по поперечному сечению балки выравниваются; в наиболее удалённых от нейтрального слоя волокнах они снижаются, а у нейтрального слоя увеличиваются (фиг. 699). При этом в балке прямоугольного сечения снижение наибольших напряжений заметнее, чем в балке двутаврового сечения, так как у последней вблизи от нейтрального слоя расположено сравнительно немного материала. Определим прогиб балки. Принимая для кривизны оси балки приближённое J dfy ~ D ЮО 200 300 400 500 600 700 800 900 /ООО -1- -1-1-1-1-1-1-1-1 (j/fg. Мощ-.- можем выражение у = d f \ \ d /dy написать -г: { - ] =-j- [-г-dt\ I dx \dx Так как по (б) и (в): б?2 (dy dxdtj-jn В случае балки на двух р опорах (фиг. 670) М = у л: и dJdy] dx \ dt = -V = x , (г) Фиг. 669. Интегрируя уравнение (г) по х, получаем: dx\dtj п-Х dy R flf -(/г+1)(/г + 2) 1 2 Фиг. 670. где С и D - постоянные интегрирования. Так как при любых значениях t 3; = О при л: = О и = О при л: = у, то и =0 при л: = Ои j d ldy\ I Поэтому C = - (n + 1) 2 + и D = 0. Наибольший прогиб балки будет в сечении, где х=\ имеем: dy -Rin |