Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации 6 =-0 =--р-. (4.20) Распределение усилий между элементами в статически неопределимых системах зависит от отношения площадей этих элементов и их модулей упругости. Из уравнения же (4.18), учитывая, что = 0б и р = С, Fe- F, получаем, что отношение напряжений в бетоне и стали зависит лишь от отношения модулей напряжения распределяются прямо пропорционально модулям упругости. Допустив, что при сжатии Е = 2 * 10 кг/см и £б = 2Х X 10 кг/сму получим -=10, и напряжения в стали всегда ока- жутся лишь в 10 раз большими, чем напряжения в бетоне. Допускаемые же напряжения для стали примерно в 20 раз больше, чем допускаемые напряжения для бетона на сжатие. Поэтому напряжения в арматуре всегда будут ниже допускаемых. Размеры колонны определяются из условия прочности бетона на сжатие: 06 =-=-, р р Ы- (4.21) ЭТО И будет второе уравнение, связывающее и Р, Из (4.18) находим подставляя это значение Р в уравнение (4.17), получаем: / F F \ \ б/ I 22] НАПРЯЖЕНИЯ, ВОЗНИКАЮЩИЕ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ТЕМПЕРАТУРЫ 85 Необходимо теперь лишь задаться отношением . Обычно площадь арматуры выражают в процентах от полной площади колонны р JF и задаются процентом армирования, не меньшим, чем 0,4%-0,2%. Обозначим = -; так как площадь арматуры мала по сравнению с площадью бетона, то Fs + F, т F6-Подставляя эту величину в условие (4.21), получаем -=К] и /=-6= 7 р \ -L-6J б- / F \ Площадь арматуры будет равна т Пусть Р = 30 г; т=100 (арматуры П/о); g = 10; Ы = 45 кг/см и jj = 1250 кг/см\ Тогда Fe = f Q. = 605 см; = ?S = ,05 см; F + F,=6n см\ 45 1 + looy Берём колонну квадратного сечения 25 X 25 слс и ставим 4 стержня диаметром flf = 14 мм с общей площадью 6,28 см. Вычисление деформаций для таких конструкций ведётся по общим правилам. Так как укорочение бетонной и стальной частей колонны одинаково, то безразлично, какой формулой в равенстве (4.18) воспользоваться для вычисления А/. § 22. Напряжения, возникающие при изменении температуры. В статически неопределимых системах возникают напряжения при отсутствии внешних нагрузок не только от неточностей изготовления и сборки, но и от изменения температуры. Довольно значительные напряжения этого типа получаются в рель-<зх, сваренных в одну непрерывную линию. При изменении температуры рельсов по отношению к той, при которой была произведена кварка, в них возникают либо растягивающие, либо сжимающие напряжения. Эту задачу можно схематизировать в таком виде: дан стержень, защемлённый неподвижно концами при температуре ti\ найти, какие возникнут в нём напряжения при изменении температуры до 2 (фиг. 47). Длина стержня /, площадь поперечного сечения F, модуль упругости Е. Выясним, какие силы будут действовать на стержень, если температура повысится от ty до Стержень в таком случае стремится удлиниться и будет распирать опоры А и В, Со стороны этих опор на стержень . будут действовать реакции, направлен- ные, как показано на чертеже. Эти силы h--I-ч и будут вызывать сжатие стержня. Фиг. 47. Их величины нельзя найти из усло- вий статики, так как единственное условие равновесия даёт нам, что реакции опор в точках А vi В равны и прямо противоположны. Величина же реакций Р остаётся неизвестной, и конструкция оказывается статически неопределимой. Для составления дополнительного уравнения учтём, что длина / стержня, закреплённого концами, остаётся и при нагревании неизменной; значит, укорочение А/р, вызываемое силами Р, равно по абсолютной величине тому температурному удлинению А/, которое стержень получил бы, если бы опора А осталась на месте, а конец В стержня был бы освобождён и мог бы перемещаться при нагревании. Значит, А/ -А/я=0. (4.22) Это и будет условие совместности деформаций] оно указывает на то, что и после повышения или понижения температуры длина стержня не изменилась, - он не оторвался от неподвижных опор. Так как где а - коэффициент линейного температурного расширения материала стержня, то y = o = aE{t,-t,l (4.23) т. е. напряжение, вызванное изменением температуры в стержне постоянного сечения с жёстко защемлёнными концами, зависит лишь от модуля упругости материала, его коэффициента линейного расширения, разности температур и не зависит ни от его длины, ни от площади поперечного сечения. Сила Р равна P=aEF{t,t,). |