Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации § 198] НАПРЯЖЕНИЯ в СФЕРИЧЕСКИХ ТОЛСТОСТЕННЫХ СОСУДАХ 615 Минимальная температура до которой надо нагреть наружный цилиндр при надевании его на внутренний, определяется уравнением отсюда (при наших числовых данных: а = 125 10~; Е= 2 10* кг/см*; Arf = 0,0137 см). § 198. Напряжения в сферических толстостенных сосудах. На фиг. 547 изображён элемент, вырезанный из толщи стенки толстостенного сферического сосуда; внутренний радиус этого элемента равен г, а наружный г+П напряжения, действующие на этот элемент, изображены на чертеже. Составляя уравнения равновесия и совместности, получаем для и значения: А . (32.12) Постоянные А и В могут быть определены из условий на внутренней и внешней поверхностях сосуда при г = Гг и г = Г1 соответственно, где п и Гг -наружный и внутренний радиусы. Так, при действии внешнего pi и внутреннего р давлений А п В определяются Фиг. 547. из условий: = Л + -у = - ps на внутренней поверхности, В = Л + = - Pi внешней поверхности. Отсюда Тогда Pin-Pin (32.13) § 199. Расчёт тонкостенных сосудов. Если толщина стенок цилиндра t = ri - ri мала по сравнению с радиусами Г1 и Гг, то из формулы (32.10) мы получаем: Р2Г т. е. величину, определённую нами раньше (§ 34). Для тонкостенных резервуаров, имеющих форму поверхностей вращения и находящихся под внутренним давлением р, распределённым симметрично относительно оси вращения, можно вывести общую формулу для вычисления напряжений. Выделим (фиг. 548) из рассматриваемого резервуара элемент двумя смежными меридиональными сечениями и двумя сечениями, нормальными (JmdSft Фиг. 548. к меридиану. Размеры элемента по меридиану и по перпендикулярному к нему направлению обозначим соответственно dZj и йц, радиусы кривизны меридиана и перпендикулярного к нему сечения обозначим и Р толщину стенки назовём t. По симметрии по граням выделенного элемента будут действовать только нормальные напряжения в меридиальном направлении и в направлении, перпендикулярном к меридиану. Соответствующие усилия, приложенные к граням элемента, будут mt и tm- Так как тонкая оболочка сопротивляется только растяжению, подобно гибкой нити, то эти усилия будут направлены по касательной к меридиану и к сечению, нормальному к меридиану. Усилия adSmt = ac = bc (фиг. 549) дадут в нормальном к поверхности эле- Фиг. 549. мента направлении равнодействующую аЬ, равную abTcdbiOidSmt Подобным же образом усилия fst дадут в том же направлении равнодей- ствующую <mdSidSm-* Сумма этих усилий уравновешивает нормальное дав-ление, приложенное к элементу Р dSmdSt = mdStdSm + dSmdSt -f . 9m Pt Отсюда (32.14) Это основное уравнение, связывающее напряжения и для тонкостенных сосудов вращения, дано Лапласом. Так как мы задались распределением (равномерным) напряжений по толщине стенки, то задача статически определима; второе уравнение равновесия получится, если мы рассмотрим равновесие нижней, отрезанной каким-либо параллельным кругом, части резервуара. Рассмотрим случай гидростатической нагрузки (фиг. 550). Меридиональную кривую отнесём к осям х \l у z началом координат в вершине кривой. Сечение проведём на уровне у от точки О, Радиус соответствующего параллельного круга будет x. Каждая пара усилий mdtt, действующих на диаметрально противоположные элементы dst проведённого сечения, даёт вертикальную равнодействующую Ьс равную be - 2ab cos 0 = 2а dstt cos 0; сумма этих усилий, действующих по всей окружности проведённого сечения, будет равна 2Tzx(ijnt cos 0; она будет уравновешивать давление жидкости p=zf(h-у) на этом уровне плюс вес жидкости в отрезанной части сосуда Ру
Отсюда 27СХС COS 0 = КХр -f Ру, 2t cos 6 2Tzxt COS e (32.15) Фиг. 550. Зная уравнение меридиональной кривой, можно найти X vi Ру для каждого значения у, и стало быть, найти а, а из уравнения (32.14) и Например, для конического резервуара с углом при вершине *а, наполненного жидкостью с объёмным весом y на высоту /г, будем иметь: Р;;, = оо; xy\ga\ Р, = у Т.Д=-i-ТтУ tg2 а; COSa |