Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации ГЛАВА XXXII. РАСЧЁТ ТОЛСТОСТЕННЫХ И ТОНКОСТЕННЫХ СОСУДОВ. Фиг. 540. § 197. Расчёт толстостенных цилиндров. В тонкостенных цилиндрических резервуарах, подвергнутых внутреннему давлению, вполне возможно при вычислениях считать напряжения равномерно распределёнными по толщине стенки (§ 35). Это допущение очень мало отзывается на точности расчёта. В цилиндрах, у которых толщина стенок не мала по сравнению с радиусом, подобное предположение повело бы к слишком большим погрешностям. Расчёт таких цилиндров дан Ляме и Гадолиным в 1852-1854 гг. Работы русского академика А. В. Гадолина в области расчёта кривых стержней в применении к расчёту прочности артиллерийских орудий создали ему мировую известность. Отечественные артиллерийские заводы (и многие зарубежные) до сих пор проектируют и изготовляют орудия, пользуясь исследованиями Гадолина. На фиг. 540 изображено поперечное сечение толстостенного цилиндра с наружным радиусом Ti, внутренним Tg; цилиндр подвергнут наружному и внутреннему давлению р. Рассмотрим очень узкое кольцо материала радиусом г внутри стенки цилиндра. Толщину кольца обозначим dr. Пусть АВ (фиг. 540) изображает небольшую часть этого кольца, соответствующую центральному углу db. Размер выделенного элемента, перпендикулярный к плоскости чертежа, возьмём равным единице. Пусть с. и (Sr + dr будут напряжения, действующие по внутренней и наружной поверхностям элемента АВ, а - q напряжения по его боковым граням. По симметрии сечения цилиндра и действующей нагрузки элемент АВ перекашиваться не будет, и касательные напряжения по его граням будут отсутствовать. По граням элемента АВ, совпадающим с плоскостью чертежа, будет действовать третье главное напряжение 0, вызванное давлением на днище цилиндра. Это напряжение можно считать постоянным по всем точкам поперечного сечения цилиндра. На элемент АВ действуют в плоскости чертежа две силы dr ставляющие между собой угол d% и радиальная сила, равная (a + d;)(r + dr)db . 1-с;, rdd . 1. Эта сила направлена в сторону наружной поверхности. Уравновешиваясь, эти три силы составляют дшщщй треугольник аЬс (фиг. 541). Фиг. 541. 1, со- Из него следует, что радиальная сила, изображаемая отрезком аЬ связана с силой oflfr (отрезок са) соотношением аЬ = са db, [(а + d<5r) (г + dr) - СгГ] db = Ь db\ пренебрегая малыми высшего порядка, получаем: dr + dQff = dr\ отсюда (32.1) Условие равновесия дало только одно уравнение для нахождения двух неизвестных напряжений. Задача статически неопределима, и необходимо обратиться к рассмотрению деформаций. Деформация цилиндра будет заключаться в его удлинении и в радиальном перемещении всех точек его поперечных сечений. Назовём радиальное перемещение точек внутренней поверхности рассматриваемого элемента через и (фиг. 542). Точки наружной поверхности переместятся по радиусу на другую величину и + du; таким образом, толщина dr выделенного элемента увеличится на du, и относительное удлинение материала в радиальном направлении будет = Фиг. 542. В направлении напряжений относительное удлинение будет равно относительному удлинению дуги аЬ, занявшей положение cd; так как относительное удлинение дуги таково же, как относительное удлинение радиуса г, то s==y. По закону Гука (формулы (7.16) § 40] , du f = ~p К -r-f.] = - (32.2) Гак как и определяются одной и той же функцией w, то они связаны условием совместности. Дифференцируем по г: .. 1 fdu df dr г- и (32.3) Это и будет условие совместности деформаций; заменяя в нём значения г, и по (32.2), получим второе уравнение, связывающее и q,: 1 1+fX dot dr dGj 1 -f dr r dr dr (32.5) Для совместного решения уравнений (32.1) и (32.5) продифференцируем первое по г и подставим в него значение из второго; получим: dr drdr-dr отсюда дифференциальное уравнение задачи: dr г dr Интеграл этого уравнения будет (32.6) (32.7) что можно проверить подстановкой. Постоянные А и В определятся из условий на внутренней п наружной поверхностях цилиндра: Ы.=л = ~Яь iar)r==r, = -P- (2.8) Знак минус в правых частях этих формул поставлен потому, что положительными мы приняли растягивающие напряжения (фиг. 541). Из условий (32.8) получаем: Пользуясь этими значениями и уравнением (32.7), получаем окончательные формулы для ff и z{, РгГ\-руГ\ (P2-Pi)nrl г- гЦг1-г1) (32.9) Как видно из этих формул, сумма а-Ч-сг не зависит от г, т. е. относительная деформация вдоль оси цилиндра во всех точках сечения одинакова (так как и одинаково), и сечение остаётся плоским. Представляет очень большой практический интерес случай, когда имеет место только одно внутреннее давление р2, тогда -rl-rl (32.10) Подставляя в это уравнение значение разности Ф;. - из (32.1), находим: |