Нефть и песок О стали Компрессор - подбор и ошибки Из истории стандартизации резьб Соперник ксерокса - гектограф Новые технологии производства стали Экспорт проволоки из России Прогрессивная технологическая оснастка Цитадель сварки с полувековой историей Упрочнение пружин Способы обогрева Назначение, структура, характеристики анализаторов Промышленные пылесосы Штампованные гайки из пружинной стали Консервация САУ Стандарты и качество Технология производства Водород Выбор материала для крепежных деталей Токарный резец в миниатюре Производство проволоки Адгезия резины к металлокорду Электролитическое фосфатирование проволоки Восстановление корпусных деталей двигателей Новая бескислотная технология производства проката Синие кристаллы Автоклав Нормирование шумов связи Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
Главная --> Промиздат -->  Коэффициент поперечной деформации 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 ( 195 ) 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282

Таблица 29. Определение положения нейтральной оси кривых стержней.

Ро с







75 s

1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,5 4,0 6,0 8,0 10,0

0,224

0,151

0,108

0,084

0,069

0,058

0,049

0,042

0,036

0,030

0,022

0,016

0,0070

0,0039

0,0025

0,305

0,204

0,149

0,112

0,090

0,077

0,065

0,055

0,047

0,041

0,028

0,021

0,0093

0,0052

0,0033

0,336

0,229

0,168

0,128

0,102

0,084

0,071

0,061

0,053

0,046

0,033

0,024

0,011

0,0060

0,0039

0,352

0,243

0,179

0,138

0,110

0,092

0,078

0,067

0,058

0,050

0,037

0,028

0,012

0,0060

0,0039

0,361

0,251

0,186

0,144

0,116

0,096

0,082

0,070

0,060

0,052

0,038

0,029

0,013

0,0060

0,0039

0,418 0,299 0,229 0,183 0,149 0,125 0,106 0,091 0,079 0,069 0,052 0,040 0,018 0,010 0.0065

x! X



Продолжение табл. 29.

Ro с




1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,5 4,0 6,0 8,0 10.0

0,409 0,292 0,224 0,178 0,144 0,120 0,103 0,089 0,077 0,067 0,049 0,038 0,018 0,010 0,0065

0,408

0,285

0,208

0,160

0,127

0,104

0,088

0,077

0,067

0,058

0,041

0,030

0,013

0,0076.

0,0048

0,453

0,319

0,236

0,183

0,147

0,122

0,104

0,090

0,078

0,067

0,048

0,036

0,016

0,0089

0,0057

0,269

0,182

0,134

0,104

0,083

0,068

0,057

0,049

0,043

0,038

0,028

0,020

0,0087

0,0049

0,0031

0,399

0,280

0,205

0,159

0,127

0,104

0,088

0,077

0,067

0,058

0,042

0,031

0,014

0,0076

0,0048

1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,5 4,0 6,0 8,0 10,0



N М z.r .

(31.29)

Радиус кривизны нейтрального слоя

вместо 12,26 см по точной формуле (31.27) (см. пример 122, стр. 599).

Если разделить трапецию не на 12, а только на 6 частей, то вычисления будут короче:

/3,42 4,25 5,08 5,92 6,75 , 7,58\

i 19 +тг+Т5 +1¥ тг ~9~;

Радиус кривизны г = 66:5,36 = 12,30 см.

Таким путём, как показано выше в §§ 188-189 для прямоугольного, круглого и трапецоидального сечений, можно вычислить величины г и Zq для сечения любой формы. При сложном очертании контура сечения может быть применён приближённый способ вычисления, изложенный в настоящем параграфе. Результаты таких вычислений для некоторых форм сечения даны в таблице 29.

В этой таблице приведены значения Zo в долях радиуса Ro в зависимости от отношения Rq/c, где с - расстояние от центра тяжести сечения до внутренних волокон.

В крайней левой и крайней правой графах указаны значения отношения (Rq : с).

В верхней части всех средних граф изображена форма сечения кривого стержня. Величина Zq определяется умножением соответствующего табличного числа /г на Roy т. е.

Zo = kRo.

Из этой таблицы видно, что с увеличением отношения Ro/c отношение Zo/Rq быстро приближается к нулю, т. е. нейтральная ось приближается к центру тяжести сечения, а это значит, что уничтожается разница между работой материала в кривом и прямом стержнях. Отсюда же следует, что нейтральная ось в пределе пройдёт через центр тяжести сечения. Таким образом, при значительных величинах отношения Ro/c положение нейтральной оси и величина напряжений в кривом стержне определяются с небольшой погрешностью теми же формулами, что и в прямом.

Уже при отношении Ro/c, равном десяти, можно считать величину Zq практически равной нулю.

§ 191. Анализ формулы нормальных напряжений в кривом стержне.

Подставляя в формулу нормальных напряжений (31.15) координаты наиболее удалённых точек сечения (фиг. 522):

точки 1 ... Zi и Ri (наружные волокна), точки 2 ... - z и (внутренние волокна),

можем написать условие прочности кривого стержня



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 ( 195 ) 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282