Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации
.1650кгГсм Площадь сечения F = (2 + Л) 5 = (2 3 + 6) 0,1 == 1,2 слс. Расстояние от средней линии стенки до центра тяжести сечения: S Т 3.0,1 Моменты инерции сечения относительно главных центральных осей: =.1,2 см*) Л = 2 Ьку1=\,\2Ъ см*. Расстояние от оси стенки до центра изгиба (30.42): 32 3 . 32 -g- = 1,125 см. Главный секториальный момент инерции сечения (30-43): ЬкЧ 2/1 + 3 3 . 62 . 0,1 (2 . 6 + 3 . 3) 3 12 б + Л ~ 12(6-3 + 6) -7,1слс. Эпюра секториальных п.ющадей приведена на фиг. 509, а. Ординаты эпюры © соответственно равны: 1 = ~ =~ 3,4 сж2; о), = А ( - а) = у (31,125)5,6 см\ пример 120. Рассмотрим ещё случай внецентренного растяжения тонкостенного стержня корытного профиля, изображённого на фиг. 508. Размеры сечения (по средним линиям контура): = 30 лслс; Л = 60 : 5 = I жис. Растягивающая сила приложена по краю полки и равна Р=150 кг. Наибольшие нормальные напряжения возникают у кромки растянутой полки и равны: , Р , MyZ , М,у h 150-6 Му = Р - ~=z -2- = 450 кгсм\ М2 = Р(Ь -Ус) = 150 (3 - 0,75) = 338 кгсм; В = Pip== 150 . 5,6 = 840 кгсм\ Подставляя координаты точки 2 сечения 2 - У - Ь - jvj получим: 150 , 450-3 338 - 2,25 840 - 5,6 -max- 12 7,2 1,125 7,1 = 125 + 188 + 677 + 660 = 1650 лгг/сж. Заметим, что дополнительные секториальные напряжения составляют от основных - 100 = 67о/о, а от полных: - 100 = 40о/о. Для сопоставления на фиг. 509, бив построены эпюры распределения нормальных напряжений: слева - по обычной формуле внецентренного растяжения (27.4), справа - с учётом изгибно-крутящего бимомента. ГЛАВА XXXI. КРИВЫЕ СТЕРЖНИ. § 184. Общие понятия. Кроме стержней с прямой осью в конструкциях часто встречаются элементы, у которых ось, т. е. линия, проходящая через центры тяжести поперечных сечений, является кривой. К ним относятся звенья цепей, проушины, крюки, арки, своды, станины подъёмных кранов и т. п. (фиг. 510). Кроме того, на практике строго прямых стержней не встречается; все стержни, рассчитываемые нами как прямые, имеют в той или иной степени небольшую кривизну. Поэтому изуче-v4 ние влияния кривизны оси стержня на распределение напряжений позволит нам, с одной стороны, проверять прочность явно кривых стержней, а с другой - оценить влияние небольших отступлений от прямолинейной формы на прочность прямых стержней. При проверке прочности подобных стержней введём следующие ограничения: \\\\\\\\\\\\\ j<w Фиг. 510. а) сечения стержня имеют ось симметрии; б) ось стержня представляет собой плоскую кривую, лежащую в плоскости симметрии; в) внешние силы лежат в той же плоскости. Тогда, вследствие симметрии, и деформация оси стержня будет происходить в той же плоскости; ось стержня останется плоской кривойу лежащей в плоскости внешних сил; мы будем иметь случай, аналогичный плоскому изгибу балки. Принимая при расчёте указанные выше ограничения, мы охватываем почти все встречающиеся на практике случаи работы кривых стержней. Нашей задачей будет отыскание наибольших напряжений, проверка прочности и вычисление деформаций кривых стержней. Решение этой задачи мы проведём совершенно аналогично тому, как мы поступили в подобном случае для прямой балки. Фиг. 511. § 185. Вычисление изгибающих моментов, нормальных и поперечных сил. Представим себе кривой стержень (фиг. 511), нагружённый внешними силами Pi, Рз, Р4 и т. д., расположенными, как указано в § 184, в плоскости симметрии поперечных сечений. В той же плоскости будут лежать и опорные реакции стержня. Для выяснения напряжений по сечениям, перпендикулярным к оси стержня, проведём одно из таких сечений тп, делящее стержень на две части / и . Отбросим одну из них, например Я, и рассмотрим равновесие оставленной. На неё будут действовать внешние силы Р, Р2, Р3, атто сечению тп будут передаваться напряжения а и т. Систему внешних сил, приложенных к оставленной части, можно заменить в общем случае одной силой, в частном - парой сил. Рассмотрим общий случай (фиг. 512). Заменим силы Pj, Рз, Рз их равнодействующей R\ затем приложим в центре тяжести О сечения тп две противоположные силы и Р!\ равные R. Силы R и Р! образуют пару с моментом М\ силу же R разложим на нормальную к сечению М и лежащую в плоскости сечения Q. Таким образом, система внешних сил Р, Pg, Pg, действующая на оставленную часть стержня, заменена статически эквивалентной системой из пары сил М (изгибающего момента), нормальной силы и поперечной силы Q. Фиг. 512. |