Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации Таблица 27. Формулы для силовых факторов при кручении и изгибе тонкостенных стержней. Схема балки и нагрузки Изгибно-крутящие бимоменты в Изгибно-крутящие моменты Л!) Моменты чистого кручения а ch а/ max В при л: = 0 Ре ch а (/ - х) ch а/ max Мц, при л: = 0 Pgfch а/-ch ад-х)] Chal max Mk при л: = / л , [alshaa-x)- - ch а/ -f ch ал:] max 5 при л: = 0 де [a/ch а (/- х) - sh ал:] а ch а/ max Afjo при л: = 0 де [а (/-л:) ch g/+sh ax-al ch д (/--x)] ch al max Af/j при = 4- - pCh cha/ max В при л: = / - В а sh ал: cha/ max Мц, при х = / 0 а sh ал: ch al max М/г при х = / Ре sh ал: 2 ch max В при = -у Pg ch ах 2ch- max при = -2 Pg ch ал: max при л: = О Продолжение табл. 27. Схема балки и нагрузки Изгибно-крутящие бимоменты в Изгибно-крутящие моменты Моменты чистого кручения max В при х = - sh а ch-y max Moi при x=zO sh а (у - л: max Mf при д:=:0 Во .sha(/-x) sh а/ max В при л: = О - Во > а ch g (/ - х) sh а/ шах при . = 0 а Во ch л:) sh а/ 1 а/ max М при л: = О ch ал: - ch а (--X sh ал: -f- sb а ( Y - sh sh ал: - sh а 2а.sh- max В при х = О и х = -тт Кг-) max при л: = О и х = у max Affe при л: = r..mv dB dM * > - dx- dx (30.31) Здесь - интенсивность изменения изгибно-крутящего момента. Уравнения (30.31) аналогичны равенствам (12.3) - (12.5). Однако между этими двумя группами дифференциальных уравнений имеется принципиальная разница. Если из второй системы уравнений путём интегрирования их можно найти значение у, так как при заданной нагрузке q величины Q и М известны, то из первой группы уравнений (30.31) величину В найти нельзя, так как при заданной внешней нагрузке величина сама неиавестна. В случае, когда в уравнении (30.27) можно пренебречь жёсткостью при кручении, последняя строка системы (30.31) преобразуется и примет вид: Поскольку интенсивность т изменения внешнего момента известна, аналогия вступает в свои права, и легко сраз/ найти все неизвестные величины. Так, например, если для балки на двух опорах, загружённой по всему пролёту равномерно распределённой нагрузкой, известно, что шахЛ1 = ~- и шах /= 3347 > то при изгибном кручении той же балки можно написать по аналогии: тшВ = - и шахв = з. Точно так же для консоли, загружённой сплошной нагрузкой q, имея в виду, что шахЖ = и max/=-j-, можно написать: тах = и шахе = ;* 2 8£/- В обоих случаях m = qe, где е - плечо нагрузки относительно линии центров изгиба. Следует иметь в виду, что эти результаты являются приближёнными и что приведённая выше аналогия справедлива при 07 весьма малом. По данным Д. В. Бычкова ошибка будет не более бУо в случае, если а/ не превосходит следующих значений: для консоли при а/<0,5, для балки на двух опорах при а/< 0,75, для балки, защемлённой обоими концами при al < 1,50. fi = P((Oi-f- >e)> где и Ша-секториальные координаты точек приложения сил Р. Полученные выше дифференциальные уравнения позволяют провести аналогию между теорией изгибного кручения и плоского изгиба. Дифференцируя по х уравнение (30.18), получим: EJJ = -B; |