Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации не зависит от расположения координатных осей; 2 > О знак же второй производной - зависит. При направлении оси у вверх в уравне- НИИ (18.6) следует оставить знак а при направлении вниз знак -. Условимся в дальнейшем всегда ось у на- ---- правлять вверх и дифференциальное уравне- 2<0 ние (18.6) писать в виде Фиг. 281. £У = М(д:). (18.7) Знак изгибающего момента при этом будем ставить по прежним правилам. Для получения из дифференциального уравнения изогнутой оси уравнения прогибов y=f{x) необходимо произвести интегрирование уравнения (18.7). Выражение для М{х) является функцией от х\ поэтому, интегрируя, получаем: ./= jAl(Ar)rfjc + C; интегрируя второй раз, имеем £Уу = J (/лг J Ж (лг) (/лг-f Слг-f D. Таким образом, мы получили уравнение углов поворота: И уравнение прогибов: >, = -i[J dx J Ж(лг)(/лг + Слг + д] . (18.9) В эти уравнения входят постоянные интегрирования С и D. Порядок вычисления этих постоянных будет показан на примерах. очень малая величина, квадратом которой можно пренебречь по сравнению с единицей; тогда уравнение (18.5) упрощается: ±S- = 4r- ±EJMix). (18.6) Это уравнение называется приближённым дифференциальным уравнением изогнутой оси балки. Правило знаков для изгибающего момента установлено независимо от направления координатных осей, вторая же производная, как известно, положительна, если в сторону поло- жительной оси у обращена вогнутость кривой, и отрицательна,-если вбт:л;лос/иб (фиг. 281). Таким образом, знак изгибающего момента М {х) EJ-M{x); Фиг. 282. для вычисления изгибающего момента возьмём произвольное сечение на расстоянии х от начала координат; изгибающий момент в этом сечении равен М{х) = - Я (/ - х). Тогда Ejy = - P{i - x). Это уравнение интегрируем два раза: EJy = -p{lx-+C. (18.10) EJy = -p(J-+Cx-{-a (18.11) Для определения С и D отыщем в балке сечения, для которых мы заранее знаем величины прогиба и угла поворота. Таким является опорное сечение А; для него при х = 0 у = 0; 9 = =у = 0. Подставляя эти значения сначала в уравнение (18.10), а затем * (18.11), получаем: Прежде чем перейти к практическим примерам, необходимо ещё раз подчеркнуть, что уравнение (18.7) является приближённым; та ошибка, которую мы допустили, пренебрегая величиной (j по сравнению с единицей, практически мала только в тех случаях, когда деформации балок малы по сравнению с их размерами. Если же это условие не соблюдено и углы поворота сечений балок таковы, что квадратом их величины нельзя пренебречь по сравнению с единицей, то приходится обращаться к интегрированию уже полного уравнения (18.5). Такие случаи могут быть при изучении деформаций тонких пружин, тонкой фанеры, вообще при изгибе гибких балок. § 110. Интегрирование дифференциального уравнения изогнутой оси балки, защемлённой одним концом. Пример 73. Рассмотреть балку, защемлённую концом А и нагружённую на другом конце силой Р (фиг. 282); пролёт балки назовём /, жёсткость EJ: Начало координат назначим в точке А\ ось у направим вверх, ось х - вправо. Напишем дифференциальное уравнение изогнутой оси (18.7): ) dy Plx ~ dx ~ 2EJ (18.12) (18.13) Пользуясь этими выражениями, найдём наибольшие значения для у и б; так как инженера интересует наибольшее по абсолютной величине значение прогиба, то следует отыскивать как аналитический максимум функции у при б = -=0, так и наибольшее её значение на границе участка. В нашем примере наибольшего по абсолютной величине значения у достигает в точке В, где б не равно нулю. Прогибы, вычисляемые в отдельных точках, будем обозначать буквой / с индексом, указывающим место прогиба. Для рассматриваемого случая в точке В при х = 1 =-W- (18.14) Знак минус означает, что прогиб направлен вниз. Наибольший угол поворота будет, очевидно, в том же сечении; он равен 05= - 2EJ (18.15) Знак минус означает, что сечение повернулось по часовой стрелке. Для того чтобы оценить числовую величину деформаций балки, возьмём Р= 2 Ту 1=2 м, допускаемое напряжение [а] = 1400 kzjcm и подберём сечение двутавровой балки по сортаменту. Условие прочности имеет вид: [а] - 1400 - Как ВИДНО из уравнений углов поворота и прогибов, произвольные постоянные Си/), делённые на жёсткость балки EJ, дают значения соответственного угла поворота и прогиба сечения балки в начале координат. Постоянные С и D - именованные числа, с размерностью: С - [сила X Длина] и D - [сила X Длина]. Постоянные интегрирования обратились в нуль, что является следствием выбора начала координат в защемлённом сечении балки. При построении эпюр мы отсчитывали абсциссу х от нагружённого конца балки; здесь оказывается более выгодным для уменьшения вычислений при определении С и D отсчитывать х от защемлённого конца, что несколько усложняет выражение для изгибающего момента, но облегчает нахождение деформаций. Определив постоянные С и D, мы можем преобразовать выражения для у ц д таким образом, чтобы в скобках остались лишь отвлечённые числа, это упрощает в дальнейшем вычисления прогибов и углов поворота. Производим преобразования: |