Главная страница
Форум
Промиздат
Опережения рынка
Архитектура отрасли
Формирование
Тенденции
Промстроительство
Нефть и песок
О стали
Компрессор - подбор и ошибки
Из истории стандартизации резьб
Соперник ксерокса - гектограф
Новые технологии производства стали
Экспорт проволоки из России
Прогрессивная технологическая оснастка
Цитадель сварки с полувековой историей
Упрочнение пружин
Способы обогрева
Назначение, структура, характеристики анализаторов
Промышленные пылесосы
Штампованные гайки из пружинной стали
Консервация САУ
Стандарты и качество
Технология производства
Водород
Выбор материала для крепежных деталей
Токарный резец в миниатюре
Производство проволоки
Адгезия резины к металлокорду
Электролитическое фосфатирование проволоки
Восстановление корпусных деталей двигателей
Новая бескислотная технология производства проката
Синие кристаллы
Автоклав
Нормирование шумов связи
Газосварочный аппарат для тугоплавких припоев
|
Главная --> Промиздат --> Коэффициент поперечной деформации Фш. 13. Фи1 14. Фиг. 15. § 10] ПРИМЕРЫ 43 Потребные площади сечений стержней АВ и АС равны о+ 900 Ы 25 Диаметр тяги равен d=== сторона квадрата равна а = s= >/277 в 16,6 см 17 слс; обе величины приняты с округлением - для стального стержня до целых мм для деревянного до см. Для определения перемещения / точки А разъединим в ней стержни и изобразим их новые длины BAi и САа, увеличив и уменьшив старые на Д/, ЛИхИ Д/, я=ЛЛ не меняя пока направления стержней (фиг. 15, а). Для того чтобы найти новое положение точки Л, сведём вместе деформированные стержни, вращая их около точек В н С. Точки Ai и Лз будут перемещаться по дугам AiA и ЛЛ , которые по их малости могут быть приняты за прямые, перпендикулярные к BAi, и СЛ . Тогда горизонтальное перемещение точки Л будет равно /, = ЛЛ, = Д/8, а вертикальное (фиг. 15, б) /, = Л Л, = Л,Л4 AAt. Отрезок ЛаЛ4=4Л =: Д/i sin д, Л4Л, = Л1Л4- . Но Л1Л4 == Л ,Л5 + Л5Л4 = A/i cos а -f Д/g, так что .И-.л,.со,.-л,.,Л,-. --+/.Л. Тогда . , . , A/i cos* о Д/j cos а Д/1 -I- Д/, cos а /, s= ЛвЛ + ЛИ, = ДЛ sin а -\-------=- . -. sin а Sin а Деформации стержней определяются формулами 6930- 100 A/, = ;g; = -j-j7r=2.4.10- с, Д/, 8000.100 . 2 . Таким образом, горизонтальное перемещение точки Л равно Д 5= 0,24 вертикальное , 0,507 -f 0.24 ДЛ+Д/,С05а -L.1,43 sin о 0.5 полное перемещение ЛЛ равно KTF+Ti- к Т0,24 = 1,45 мм. Пример 7. Найти допускаемую нагрузку Р для цепи, составленной из четырёх пластинок, каждая толщиной = 4,5 мм, шириной Л = 65 мм и = 40 мм с отверстием для болта сГ = 30 мм (фиг. 16), Допускаемое напряжение [о] = 800 кг/см. Опасным сечением пластинки является сечение цепи, ослабленное отверстием для болта, так как ширина её в этом месте, за вычетом отверстия, будет 65 - 30 = 35 мм, что меньше ширины посредине её длины, равной 40 мм. Рабочая площадь цепи в опасном месте равна / = 4 . 4,5 [65 - 30] = 630 мм = 6,30 см\ Допускаемая нагрузка Р = 800 6.3 = 5040 /сгб г.
Пример 8. Трубчатая чугунная колонна проходит через два этажа. Диаметр её (наружный) /) = 25 см\ толщина стенок = 2,5 см. Верхняя часть её имеет длину /i=3,0>c, нижняя /, = 4,0 лг. На верхнее сечение центрально действует нагрузка Pi = 25 г, на высоте U на колонну добавляется нагрузка от междуэтажного перекрытия Р8 = 35 г. Найти напряжения в сечениях верхней и нижней частей колонны и найти общее укорочение её при модуле упругости Е = 1,3 10* кг/см. Проведём сечение в пределах длины верхняя отсечённая часть находится в равновесии под действием силы Pi и нормальных напряжений о, действующих по проведённому сечению. Условие равновесия имеет вид a/ = Pi. Отсюда с = -~-; площадь сечения колонны равна тогда F = 7:(D-0 = 22,5 . 2,5= 177 см; . 25 000 , , с = -рту- = 141 KZJcM. Проводим сечение в пределах длины верхняя отсечённая часть колонны находится в равновесии под действием напряжения о и силы Pi + Pt\ отсюда a F = Pi + P2 и а Так как напряжения в нижней и верхней частях колонны различны, то её полное укорочение может быть вычислено как сумма укорочений обеих |